Demag負荷傳感器49160244 6.25t優惠有一套
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HEIDENHAIN海德漢 | ROD-426-00500 KE1,00 T5.000B | |
NOKEVAL | 鎮流器 | HALOTRONIC HTB230 |
BINDER | 抱閘 | EBD 0.8B 24V 16W |
ELMOT-SCHAFER | TE OS PA 90L4A-40H 380V 1.5KW | |
DROPSA | S649 | |
SQUARED | 壓力開關 | ADW-6 FORM M12,CLASS,9012 RANG |
LEINE&LINDE萊納林德 | Ser.no: 26160585 Res. 2048 | |
FERRAZ | 熔斷器 | 66550 |
WACHENDORFF | WDG 58B-600-ABN-G05-S3 | |
BOLL&KIRCH | 濾芯 | PN:1340079 6.61DN150 |
GEMU | 氣動蝶閥件 | 8"TUG200W PN16 SS36 SS43 SS36L |
AVTRON | HS35MYX6FWU0GA00(雙路) | |
HEIDENHAIN海德漢 | ECN113,ENDAT2.1 8192(13bit) | |
EMG-0494 | IMP500.02E NR:234698 | |
BLOCK | 變壓器 | B1010106 |
EUCHNER安士能 | WKS1234DW 4位自鎖 手柄帶按鈕 | |
SUN | CSAD-XXN OEJ5 重0171 | |
英國HEPCO | SH25H | |
BEI-IDEACOD | ATM90-AXA12*12 | |
BOLL&KIRCH | 備件 | 3030038/3040014 |
BERTHOLD | HN-CBL 001 | |
HEIDENHAIN海德漢 | 584217-01 | |
PHOENIX | CM62PS230VAC/10DC/1 | |
EMG-0600 | SV1-10/8/1000/6 | |
BAMO | 液位開關 | BSM501 |
EGE | 斷路器 3VU1340-1MF00 | |
EMG-1687 | 控制板DMC500-B3-120-A43(6:1) | |
美國穆格MOOG | 伺服閥D633-314B-R02KOM0NSP2 | |
EGE | 27-32區接近開關INS30154(自帶5M | |
SUN | CBBB-LIN3000 | |
BAUER | BG60-11/D16MA4-TX-FB-C1 | |
ZIEHL-ABEGG施樂百 | MK137-2EK.20.UFILE-NO.E111399Z | |
LENORD+BAUER蘭寶 | GEL2442KN1G5K050-E | |
KOBOLD科寶 | ACS-X4K4T | |
SUN | CBEA-LHN-BBA/S | |
美國穆格MOOG | D791-4045 | |
BERTHOLD | 10mCi LB491 50*50 | |
霍伯納HUBNER | POG10DN1024I NR:2356912 | |
SCHUNK | 碳刷 | E101 規格2×(55×32×12) |
IPF | OY080300 | |
BARKSDALE | SW2000/0428-131 | |
BAUER | G12-10/DK94-241 1558540-1 | |
美國穆格MOOG | RT7625M-3005 K63SM4V3D4PN | |
B&R貝加萊 | 2CP200.60-01 | |
PHOENIX | PLC-RSP-24DC/21-21 | |
WACHENDORFF沃申道夫 | 電眼圓柱 | WFCP-18050P80C/S12L |
LIKA | 編碼器 | 編碼器 AMC5812/4096GS-15-ER |
K&N | CA10 A720-608 | |
KELLER | 壓力傳感器 | PAA-25HT/80031-4 |
德國庫伯勒KUBLER | B16.21.7.267 115VAC | |
M&C | 訂貨號:7070066 | |
HEIDENHAIN海德漢 | EQI1325.005-32 | |
EUCHNER安士能 | RADIUSBETAIGER-P-LRN | |
RTK | HT10-D-WK09-VD*NP | |
ADDA | AD0824HB-A73 | |
HACH | 電極 | 44682-00 |
美國穆格MOOG | J09H0AB4HN1 | |
RESATRON | RS BSK 411660 | |
HEIDENHAIN海德漢 | ROD 426 1024 27S12-03 5V | |
HEIDENHAIN海德漢 | 320200-08 | |
DEMAG | 行走電機 | AMK 20DD-M0-30-0-9.95 ZBA 80 A |
霍伯納HUBNER | AMG11P29ZO 2164953 | |
FRAKO | LKT12.5-400-DBK18-0511 | |
BARKSDALE | BNA-S22-DN25-2100 量程 16bar | |
BOLL&KIRCH | 濾芯 | GASKET2.01.050 |
BARKSDALE | X1T-4100-25 GOLD PLATED SWITCH | |
EMG-0210 | 工作制動器 ED80/6 2LL5024-1 | |
BAUER | EKK075B6C242NM Nr.824591-7 | |
NORELEM | 備件 | 07534-08*25 |
GSR | 電磁閥 | D2406/0501/248-EX 24VDC 防爆 |
EUCHNER安士能 | PWE00/2B RG053135 ID.NR.053135 | |
DEMAG | 齒輪 | 56307544 |
GEMU | 煤氣密封切斷閥 | D10150.33-2AR.4A.2AR.N+ASR0300 |
SUN | TB-743 | |
美國穆格MOOG | H03 78810242 | |
PHOENIX | CONTACTPS-3X400-500AC/24DC/10 | |
WIKA | 變送器 | S-11 |
HEIDENHAIN海德漢 | 編碼器ROD431.001-2048 | |
HYDROPA | 斷電器 | DS117F PV=5-70BAR |
BOLL&KIRCH | 過濾器 | 1.58 1.610 750 DN8 |
美國穆格MOOG | 312A6077P001 | |
IPF | QM/31/080/22接近開關 | |
EUCHNER安士能 | 2523538 | |
LECHLER | 穩流器 | 069.454.16 |
SIEBERT | 電機 | 電機 16BG280-4AA B3 |
SUN | CBCA-LHV | |
IMAV | 閥 | EMDV-10-N-C2-0-240A AC220 |
IPF | MZ07A724重IPF-0320 | |
VEM | K11R 160M2 400V 11KW 50HZ | |
BETA | 電纜 | CABLE LS8000/9000E-S |
霍伯納HUBNER | FG4K-1024G-90G-NG | |
BARKSDALE | 208128 | |
PHOENIX | MSR-SL-1CLP-I/I-00-4KV | |
VEGA | 雷達物位計 | VEGAPULS81FDXPBFC2VX |
K&N | AD12 7BR609-600 E | |
EMG-1614 | 中央處理器MCU24.2+DP模塊 | |
美國穆格MOOG | M040-120-001(帶B9683-002, | |
SUN | CAGA-LHN-HCX | |
WACHENDORFF | WDG58-500-ABN-G24-S3-C46 | |
霍伯納HUBNER | HOG28120DN1024 CILH350 | |
BETA | 測速儀 | 25PIN TO 37 PIN ADAPTER |
K&N | CAD11 A205*FT1 SO V750D/ZC/11 | |
SUN | PBDB FBN | |
LEINE&LINDE萊納林德 | 861-008956-2048 | |
AVTRON | M685L|5-24V|1024 | |
SUN | RKVC25+ESH32 | |
EMG-0026 | ED50/6S ILL5 03H NO 08/519562 | |
EMG-1643 | VD8 D.01-V-L220 | |
CONTRINEX | 0MM科瑞感應開關 | DW-AS-603-C44-304 |
EMG-0219 | DMC249+A24(6:1) | |
BARKSDALE | D2T-H18SS0.4-18psi | |
DEMAG | 電機 | ZBA 80 A12/2 B020/DFV |
LIKA | 編碼器C80-Y-1024DNF230 | |
美國穆格MOOG | D634-514A S/N: D782.R40K02VSP2 | |
HEIDENHAIN海德漢 | AELC481-20um 327300-02 | |
霍伯納HUBNER | HOG10DN1024I+FSL | |
JUMO | 傳感器 | 703570/081-1100-110000-23-00/ |
美國穆格MOOG | G761-3004-H38JOGM4VPL | |
WEKO | RL5 RRT: 75470 | |
SUN | 35510030 插式閥 RVCA LAN | |
WACHENDORFF | WDG 100H-38-1024-ABN-I24-L3 | |
美國穆格MOOG | D634-319C | |
德國COAX | 工作溫度60℃,zui高溫度160℃, | |
WIKA | 壓力開關 | 30W/50VA 24φ22NB法蘭 |
WAMPFLER | 集電器 | 345843 2*250A |
HONSBERG | 流量計 | HR1MV-040GM100 30-100L/MIN |
HEIDENHAIN海德漢 | ROQ425 512 01-58 | |
WIKA | 壓力傳感器 | 壓力傳感器 S-11 0-250BAR |
PHOENIX | FKCT 2.5/2-ST | |
EMG-1107 | MB279-05 | |
JUMO | 軋機齒輪潤滑站溫度開 | TYP:ATH-SE—70 |
FRAKO | LKT12.1-440-DL-A | |
IMAV | 電磁閥 | SV1-16-C-0-00M910 AC230V |
LEYBOLD | 23953004 | |
STROMAG | 開關 | 70HGE853FV50A2R-F+M |
EMG-1506 | LIH 2/30/230.01 | |
ROEMHELD | HOSE NOZZLE | HOSE NOZZLE/39V-16631-3/8 |
霍伯納HUBNER | TDPO,09LT-3 SN:1911538 | |
KNF | 抽氣泵膜片配套N86KTE | |
VEM | K21R 112M 4 | |
STROMAG | 限位開關 | 7513M-899nr:130107/60 |
STROMAG | 凸輪 | 29BM-499A 序列號:139396/10 |
SCHAEVITZ | P981-0107-06M0(G1/4 0-350Bar | |
EGE | IGMF 30144 WITH PFTE CABLE | |
PHOENIX | SAC-3P-M12MS/1.5-PUR | |
MOOG | D633-455B | |
美國穆格MOOG | J124-024-002A | |
KOBOLD科寶 | SEN-3251-B075 | |
美國穆格MOOG | G761-3002B | |
DI-SORIC | 接近開關 DC12V04PSK-IBSL | |
IMAV | 閥 | EPRR-10V-5-0-024DG |
BAUER | BG40-47/D09XA4/C3 25237744 | |
BAUER | BG04-11/D04LA4-TOFS/E003B4 | |
WACHENDORFF沃申道夫 | 編碼器 | WDG 58B-1000-AB-G24-S7 |
LENORD+BAUER蘭寶 | GEL209-XN02048D031 | |
RTK | P725LED | |
美國穆格MOOG | 與D792-4012/S80J0QA6VSX2-B配套 | |
K&N | CA20 A178-600FT2-V/V845 | |
LENORD+BAUER蘭寶 | GEL-213U-160 | |
PHOENIX | UMK-SE 11.25-1 | |
BAUER | BS30Z-61U/D06LA4-S/E003B4/SP | |
BERTHOLD | LB4405-13-0X-GD-E 40425-13 | |
JUMO | 溫控器 | ATH-70 AC10(2)A230V |
KOBOLD科寶 | 流量:>2.5l/h 可調 | |
美國穆格MOOG | D684-4904-P05HYZM6NSX5-A | |
BLOCK | 變壓器 | UL/CSA APPR PRI:3X400V 50/60HZ |
PHOENIX | PSM-ME-RS485/RS485-P | |
EUCHNER安士能 | KP1TZWZ 安全手柄 | |
霍伯納HUBNER | POG9 DN1200 I+FSL 1200脈沖 | |
HEIDENHAIN海德漢 | 519930 3011 HEIDENHAN | |
SCHLICK | 噴嘴 | W43398 不銹鋼 |
KOBOLD科寶 | VKA-2106-N20R | |
RESATRON | RSH75I-INTERBUS-S 編碼器 | |
PROPORTION-AIR | 傳感器 | QB1TFIC073 |
LIKA | I58-Y-360ZNF28R | |
SERVOMEX | CO傳感器 | SW1210701 |
KOBOLD科寶 | KSK-2999MP2500V 堿液流量計 | |
BAUER | BS04-71V/D04LA4/MG 0.06KW | |
BENDER | 漏電監控器 | RCMA475LY ART NO:B9404 2002 |
ZIEHL-ABEGG施樂百 | MK137-4DK 120HZ 1KW 440V 3.6A | |
EMG-2395 | DIM500-B3-50調節型執行器控制板 | |
LENORD+BAUER蘭寶 | 傳感器 243T-1AB | |
SONTHEIMER | 操縱器 | ST4111ZMNSX70A GO |
NORELEM | 備件 | 03091-1206 |
JUMO | 傳感器 | 401006/000-999-420-500PS |
PHOENIX | MCR-SL-PT100-I-DC-24 (2814883) | |
ROEMHELD | 附件 | 1895-1262P10M |
EUCHNER安士能 | 074 261N.10023859 | |
霍伯納HUBNER | HTA 9.08/420 011843 | |
SUN | FXDA XAN-200GPM | |
美國穆格MOOG | L129-500 | |
STAUFF | 測壓軟管 | 一端G1/2"螺母,另一端M16*2螺母 |
BAUER | 整流模塊SG3.575A ID NR:808101 | |
霍伯納HUBNER | OG 9D 1024I S/N:1684531 | |
PHOENIX | SAC-4P-M12MS/3.0-PUR/M12FR3L | |
SQUARED | Transformer | 9070T2000D6 |
GSR | 電磁閥 | B4028/1001/.032-HA |
SUN | CXDA XAN-0090插裝閥 | |
BRINKMANN | 泵 | TA160/350 泵 |
AVTRON | HS35A選擇瑪:41SWUOUA000 | |
IMO | JKF3297-021J441CJ1A軸承 | |
METO-FER | MU 01.004 | |
PHOENIX | FLKM14-PA-S300適配器 | |
AVTRON | AVCP2E | |
BERTHOLD | LB3375 | |
PHOENIX | FLK50/EZ-DR/450/KONFEK | |
VEM | NFE10 | |
KOBOLD科寶 | KDM-V-15-L-07-H | |
WACHENDORFF | WDG90B-1024-ABN-G24-K2 | |
SUN | RPKC-LEN | |
VEM | K11RS132 三相異步電動機 | |
SUN | RDBA-CAN | |
BEI-IDEACOD | DH0514 1024 001編碼器 | |
VEM | KPER 100L 6 0499000 15603V B3 | |
美國穆格MOOG | D122-034-017 | |
VEM | K21R180L4TWSHW 22KW 44/25.5A | |
SUN | PRDP-MDN+790-4A24V+991-706-006 | |
LEUZE | IPRK92/4S.1 | |
SUN | DOHR-8HN | |
LEUZE | K-DM12A-8P-5M-PUR | |
GEMU | 電動慢開蝶閥 | DN80 PN1.0 |
德國COAX | MK 10NC GGD 14 1001 3/4DC 24L | |
BINDER | 離合器 | 7750019A15 Φ=38 L=80 |
WIKA | 壓力表 | 233.30.100+900.27 DN25 0-15BAR |
BARKSDALE | SW2000 400-600BAR 2SP | |
LEINE&LINDE萊納林德 | 865128594 | |
EMG-1660 | HE261-0300-12801-3A PID控制器 | |
DIETZ | 電機 | TYP:FDR90S/2P |
STROMAG | 凸輪 | 9.5HGE-890FV-A2R |
LEINE&LINDE萊納林德 | 861- | |
MOOG | D633(2041) 閥 | |
HEIDENHAIN海德漢 | ERN 1381.062-2048 K4 ID385 | |
FANAL | 壓力開關 | FF4-10vds DAl |
GELBAU | 繼電器 | B412.06/30B4.1206 繼電器 |
NORELEM | 配件 | 07161-04X10 |
BENDER | 絕緣監測儀 | IREH470Y2-6 |
BAUER | DG40-47/DW1/LA10 | |
霍伯納HUBNER | 1212+SL3010 | |
MOOG | D-71034 Boblingen MOD:D634-341 | |
DEMAG | 變頻發生器 | FGB-2 EMV 46967444 |
ZIEHL-ABEGG施樂百 | QK10A-2EM.48.FK 10179 | |
霍伯納HUBNER | POG10D 1024 SN;1754196 | |
PROPORTION-AIR | 空氣比例閥放大板 | QB2TFIC073 空氣比例閥放大板 |
EMG-0786 | EM6-59-DCN | |
ROTECH | PF3NVAZ | |
STAUFF | 法蘭 | 法蘭 AFA 32-6 38*5 |
霍伯納HUBNER | POG 9D 500 UB9-30V | |
EUCHNER安士能 | NZ1RS-528-M | |
HEIDENHAIN海德漢 | AE LS 186C 326797-04 H E9 | |
LEUZE | HRTR 3B/66,10-30VDC | |
STROMAG | 凸輪開關 | 5HGE-890FV-A2L 4792610 |
PROPORTION-AIR | WEIZHI | QB3HTFEE220 |
EBERLE | 緩沖放大器 | 緩沖放大器 TVG/E-10W |
BAUER | BK70-14U/D11SA4-TOF-S/Z015B9HA | |
EBERLE | 風速檢測模 | LSW-1-800-50 AC250V A1+A2 |
BLOCK | 變壓器 | STE800/4/23 |
EMG-1803 | CPC放大器SPC16.0161/ST5367 SER | |
IMAV | 截止閥 | 170288 SBV12-08N-C-024D-GH |
SUN | A712-18J-G01 J-13A 0-60L/MIN | |
EMG-0869 | MOT.3-FC71-4 NO.A2050682 HZ50- | |
HEIDENHAIN海德漢 | ROC413 631703-07 | |
IMO | G6UVC-218 油泵 | |
SCHLICK | 噴嘴 | MODELL 556; GROESSE 4 75L/MIN |
ENGEL | 微型電機 | GNM-2636-G12.1 |
NORELEM | 備件 | 03199-10200 |
SIEBERT | 數顯表 | RD-S06 帶DP口 24V |
BINDER | 備件 | 11058-13065-GS1 POULIE 21DTS |
WACHENDORFF | WDG 90B-1024-AB-H30-S2 | |
NORELEM | 緊固件 | 07300-12 |
BAUER | G072-20/DK64-163L 1647171-1 | |
PHOENIX | QUINT-PS-100-240AC/24DC/40 | |
VMIC | 機電 | PMC5565-PIORC-211000 |
EUCHNER安士能 | 微動開關 NM02KBA-M 24V AC/DC | |
JUMO | PT100電阻 | 902002/10-402-14001-1-11-2501 |
HEIDENHAIN海德漢 | ID-Nr:557680-01 | |
EMG-1429 | BK11.03 | |
ROEMHELD | pressure transmitter | 8755-040 |
LECHLER | 噴嘴 | 噴嘴 D41728-BL2832E |
德國COAX | MK15 NC Art.no:512404 | |
BARKSDALE | 0427-496 | |
IMAV | 單向閥 | RVSAE6-11 |
STROMAG | 伺服電機 | FSP23/0300-30A0 |
LEINE&LINDE萊納林德 | 515463-03 | |
EMG-2181 | DPMC 319-V-36 | |
FANAL | 電器件 | 型號FF4-32-GL-DAH-B 2-32BAR |
KOBOLD科寶 | TWR-12090 90℃ | |
LEINE&LINDE萊納林德 | 861108456 1000PPR | |
SCHUNK | 抓手 | PGN-PLUS-80-1AS |
LIKA | AS58PB PROFIBUS | |
WIKA | 壓力表 | 213.53.100/16 AX 0-16BAR G1/2 |
霍伯納HUBNER | BERL 1N HOG 10DN 1024 1 IP66 | |
NORELEM | 備件 | 02110-10 |
BOLL&KIRCH | 備件 | G270 Q500 訂貨號:1459521 |
IMAV | 減壓閥 | DNWZ-16A-A02C/31 |
LEINE&LINDE萊納林德 | RSA 698 PART NO.729744-01 | |
PHOENIX | IBS RL FOC 2725147轉換接口 | |
DEMAG | 配件 | DRS160-A45-D-47-K-X-A30 |
WACHENDORFF沃申道夫 | 編碼器 | WDG58B-250-ABN-I24-S5 |
EMG-0455 | FDR-PRO-10-5,00-2/1-12-Z-10 | |
EMG-2305 | DMC59-MSG25R-DCN | |
EMG-2112 | K-C模塊組合傳感器 | |
HELIOS海洛斯 | 加熱器03050091 2KW 220V | |
WEBER | HMD 1307.43 | |
STAUFF | 直通管接頭 | 直通管接頭 G08LA3C |
IPF | OGKB0371 光纖傳感器 | |
EUCHNER安士能 | N01R-550-M | |
EMG-1495 | PIB04.04 | |
BERNSTEIN | 光電開關 | SEM2-UIZ NO601.2811.029 |
IMO | E69-0001 | |
SUN | 溢流閥RDFA-LEN-CAW | |
EMG-2267 | 污染指示器 E6.0 GW02 | |
BAUER | BK10-31V/D09LA4H4/4 | |
SUN | NCBB-LCN閥 | |
BAUER | BK30G06-24V/D04LA4-D-S/E003B9/ | |
KOBOLD科寶 | DSV-1 105H 00R15 | |
霍伯納HUBNER | HEAG174 | |
德國COAX | MK 10 NC S/N:531666 | |
ORBITAL | 402IMC,I/O COMPUTER | |
SWAC | 觸摸屏 | SBTM 16 INCL.VW COMM INTERFACE |
B&R貝加萊 | X67AM1323 | |
IDEACOD | HD2F10E1B6S0-500 | |
M&C | PP-0.1GF(帶支架) | |
BENDER | 絕緣故障評估儀 | EDS460-D-2 |
美國穆格MOOG | D661-4072 P60HAAF5VSX2-A | |
EMG-0027 | ED3-75-50C | |
LEINE&LINDE萊納林德 | 674504951 | |
SUN | NQAA-XAN-II | |
BRINKMANN | KTF52/300-051X+127 | |
美國穆格MOOG | D791-S10JOPMEUSAO | |
HIRSCHMANN赫斯曼 | MS30系列網管型交換機-中控室安 | |
HEIDENHAIN海德漢 | ERM 180 | |
IMAV | 閥 | RV3-16N-S-0-35 |
BENDER | 互感器 | W1-S35 重BENDER-0050 |
BAUER | BG80-11/D11LA4-TXFV/SP5.5kW | |
M&C | MP-2T | |
SUN | 閥NCGB-LAV | |
JUMO | 熱電阻 | 902522/10 |
德國COAX | 5-PCD-1 15NC sn.70744 | |
SUN | XAW OJF8-A2閥塊 | |
德國COAX | 5-PCD-1 10NC 526662 | |
德國COAX | VM323-1 | |
EMG-1354 | EVK1-101.1 BN250401 | |
K&N | KG100 T303/58 VE2 | |
EUCHNER安士能 | MGB-L1-APA-AA6A1-S3-L | |
FRAKO | LKT30.2-440-D52 | |
FRAKO | C84D100-50-2-P7 | |
IMAV | 疊加式減壓閥 | DMV2-16S-A02C/60 |
IPF | LJ120120 光纖 | |
SIRCAL | 氣路側面介入用舉報 | |
NORELEM | 配件 | NLM 03099-0508121 |
BIMBA | 汽缸 | D-71297-A-1.5 |
KOBOLD科寶 | VKA-1108R25 | |
BAUER | AG113-12/DLP5122-429-BR-FBI-SP | |
EBERLE | 傳感器 | EH200970/33738 |
IDEACOD | SHM510//5SSG//12B12D4/S6R//3+ | |
IMAV | 控制閥 | FCV7-10-K-0-NW |
SUN | BCW DF-J8-A2 3/4" | |
WEBER | 10043VHSLLS100(含附件) | |
EMG-1110 | BM12-CP/500/2060/1550/650 | |
PHOENIX | REL-MR-230UC/21/SO46線圈 | |
JUMO | 溫度開關 | type:KM-70/U |
FRAKO | EMR1100S-6 | |
LIKA | 磁頭 | SM5-R-3.0 |
德國庫伯勒KUBLER | 8.5823.1442.1000 | |
TIPPKEMPER | 備件 | IRL-56-S-GF |
EUCHNER安士能 | T21RE024MVAB上面的附件 | |
KOBOLD科寶 | 精度1.04-20MA-SEN-8601 | |
SUN | NFCC-LAN-DKB | |
BAUER | TYRE:AG83-11/DP6A84-499L-W | |
HIRSCHMANN赫斯曼 | 轉換器CT-MS801-A | |
BARKSDALE | XT-R12,0221-360,08-35VDC, | |
NORELEM | 配件 | NLM 05260-10 |
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DIETZ | 變頻器 | 變頻器 DSV544CNC-25/570 |
德國COAX | 0820 038 980 | |
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KOBOLD科寶 | Y-SWK28887 / 8.3R 流量開關 | |
EMG-2176 | DIMR120-B3-40 | |
STROMAG | 控制器 | AUFTR NR:108368/10 R51 IP66 |
LEINE&LINDE萊納林德 | 850009356-1500 | |
EGE | P31204 | |
BAUER | HDM-FW-2A-S1/2 Art.Nr:170N3851 | |
BAUER | BG90-11/D16LA4-TFC1-S/ZO 15KW | |
HEIDENHAIN海德漢 | ERN460(5000線)法蘭插座 | |
德國COAX | VALVE/5-VMK25NC2EISO1 5425C110 | |
HEIDENHAIN海德漢 | ROD44 | |
TIPPKEMPER | 傳感器 | IRD-TD-024-11 |
SUN | FSDR-XAN | |
KELLER | 高溫計配件 | PZ 20/I |
KOBOLD科寶 | PDD-553R4A145 | |
AVTRON | SYSX5.0 | |
NORELEM | 備件 | 06245-208 |
WIKA | 傳感器 | Typ:TR221 incl.PT100-Zleiter |
BIMBA | 氣缸 | DW-8319-4 3 1/4 |
LEINE&LINDE萊納林德 | RSI503-100ppr 518973-01 | |
NORELEM | 備件 | 07060-08備件 |
BAUER | SG5-21/DK76-178 | |
BAUER | BK40Z-34V/D08MA4-TF-S/E008B5 | |
LAPP | 電纜 | CTSE3000 1*1.5mm |
霍伯納HUBNER | ENCODER SK320 ICE63 |
從上文的表述中,我們已經知道采油工藝綜合研究任重而道遠,其重要性不言而喻。它研究的目的主要包含如下幾個方面:
(l)對具體油田的工藝技術進行合理而有效的選擇,充分提高其適應性與科學性。同時,對相關的技術指標進行科學而又嚴格的制定,提高操作隊伍配置的合理性與針對性。除此之外,還應當充分結合實際情況,制定出一套適應性較強的采油工藝綜合實施規劃,為相關科研和生產部分的組織工作與生產工作提供有效參考。
(2)通過對采油工藝綜合研究進行有效的探討,可以對各個方案的優缺點進行一定程度的判斷,并科學、有效的對工藝方案進行優化選擇,并對采油工藝的科學性以及實用性進行有效的保證。
(3)對于采油工藝綜合研究來說,它能夠對系統工程的各個方面進行統籌規劃,對系統內部的各個組成部分進行合理而有效的協調,并增強各個環節之間的配合。一個有效的采油工藝綜合研究,必然能夠對施工效率進行有效的提高,對重復勞動進行規避。除此之外,它還能夠推進有提開采技術的提高,促進管理水平的增進,進而對油田開采的經濟效益進行有效的提升。采油工藝綜合研究和采油工程中的各個環節聯系緊密,是優化油田總體工作的一個重要節點。
采油工藝綜合研究的內容
采油工藝綜合研究包含了多個環節,先,它需要對當前狀況下的工藝技術進行充分的結合,其次,在此基礎之上對油藏采油工藝進行統籌兼顧,終科學分析研究優化采油工藝。一般情況下,它主要包含如下幾個方面的內容:
(l)油井的現狀評價。通過對新井的試油試驗以及對老井資料層面和生產史層面進行有效的把握,對油井的現狀進行方位的評價,在評價中,需要涉及到完井方法、開采方式、井身結構以及開發方式等內容。然后,對這些方面的優點與缺點進行判斷,并進行一定程度的總結。這樣一來,就可以為新井的開發策略提供有效的現實依據。
(2)新井完井技術。通過對開發方案以及采油工藝的相關內容進行有效的結合,對新井的井身結構方面、套管的程序、鉆井液的使用方面、完井方法方面以及完井液方面內容進行有效的研究,并注重的研究的科學性與針對性。然后,結合固井的質量對其提出新的檢測方法以及技術要求。然后在此基礎之上對射孔方案進行優化選擇,并有效的設定射孔參數。(3)修井技術。對于修井技術來說,它是采油工藝綜合研究當中的一個重要組成部分。在開展這一內容之時,一定要充分結合地下的實際環境,然后科學預測未來開采設計的內容和相關工作,并提出針對針對性較強且行之有效的質量要求。
(4)采油金屬。對于采油工藝綜合研究來說,其重要的核心內容便是對采油技術的有效研究。針對這一核心內容,需要對采用注采壓力的系統進行有效的動態分析和評價,并優化選擇自噴管柱的型號,提高油井自噴生產期預測的科學性。
(5)增產技術。對油井的實際情況進行有效的結合,討論與研究增產方式,計算相關工藝參數,設置所需設備,分析措施的規模以及施工的工藝。
(6)生產測試技術和試井技術。采油工藝綜合研究可以提出開發過程以及生產測試過程中的工作內容、設備以及配套隊伍。
(7)注水技術。注水在采油工藝當中有著十分重要的地位,它會對采油的質量造成一定程度的影響。通過對采油工藝綜合研究進行探討,能夠對水管柱的優化選擇進行有效的實現,并對注水壓力進行一定程度的預測。通過這些工作,能夠實現對于吸水能力、水質標準的分析與制定,并終提出針對性強且行之有效的稅金占之間的水質管理詳細的技術做法和相關要求。
(8)技術經濟分析。通過對計劃措施的工作量進行有效的結合,對工藝措施的維護費用、設備投資、設備利用率與效率、可壓費用以及措施費用進行科學而有效的預測,充分保證各項規定的完成并對利潤大化與資本盈利的大化進行有效的保證,實現整體工藝方案的統籌規劃
將有4個筋板吊耳相連的扇形板在弧形方向增加筋條,以增強扇形板的強度,避免在拆裝過程中產生變形。將填料函弧形板的螺栓緊固,而將4個筋板吊耳相連的扇形板處螺栓拆除,或在中心管罩帽各部件安裝時按正確順序,從與器壁焊接的4個筋板吊耳相連的扇形板開始組裝,然后將中心管罩帽填料函弧形板的緊固螺栓松開,不用帶緊,保證中心管可以自由伸縮;安裝時中心管罩帽的所有密封部位都要壓緊密封板,保證油氣*從器壁的扇形筒流出。
第二次跑劑分析及措施
2009年5月重整催化劑發生跑劑,造成裝置緊急停工處理。
1催化劑跑損原因
第三反應器催化劑跑損主要是扇形板與扇形筒之間的空隙和反應器溫度計套管密封點。四反催化劑跑損的主要部位是扇形板與扇形筒之間的空隙。此次催化劑跑損的主要原因有:(1)第三、第四反應器設計缺陷,造成催化劑跑劑。第三、第四反應器采用新開發的新型離心式徑向反應器(上進上出),由于物料流向是從中心管扇形筒,扇形板受到向上的壓力,隨著裝置負荷增加扇形板受壓壓力升高,裙板與扇形筒之間的密封催化劑和瓷球會被帶出,造成催化劑跑損;(2)裝置加工負荷過大,反應器氣速過大,造成催化劑跑損。由于裝置開工不久,三、四反催化劑沒有及時沉降,床層較松動,而裝置負荷提升過快,催化劑床層在氣量大、氣速高的情況下造成催化劑床層松動,催化劑頂部密封瓷球進入到催化劑松動的中心管四周,隨著密封瓷球的減少催化劑跑損量隨之增加。
2采取措施
2009年6月,塔河分公司與中石化洛陽工程有限公司、上海華東理工大學分析討論認為,該重整反應器結構從理論上和經濟上是合理的,在多套裝置上也得到了成功應用,但由于該裝置規模小,循環氫壓縮機為電動往復式,并且在電力系統不穩定的情況下,容易引起催化劑床層波動,導致跑劑,需要針對裝置小的情況進行局部改進。2012年3月將第三、四反應器進出口流程由改造前的油氣自中心管進、扇形筒出變為油氣分別自三、四反應器上部入口進入,經扇形筒向心穿過催化劑床層進入中心管,然后向上流出反應器,并對反應器內部的中心管部分、扇形板等進行更換,同時在反應器入口增加分配器。另外在扇形筒上方,面向催化劑一側增加一個側面開口,以減少氣體流通阻力。三、四反改造結束后該公司對重整裝置組織了技術標定。結果表明,重整系統在接近滿負荷工況下,催化劑運行良好,重整生成油辛烷值(RON)達到92.3,重整生成油芳烴質量分數達到54%,達到出廠汽油質量調合要求。
操作優化建議
(1)裝置在檢修后開工初期,加工負荷不宜過大,提量速度不宜過快,因為檢修后反應器內剛裝填的催化劑還沒有及時沉降,床層不緊實,而裝置負荷提升過大、過快,反應器氣速過大,容易造成密封催化劑松動,從而導致催化劑跑損;
(2)裝置在日常操作中,提降負荷、提降溫、及氫油比調整時,盡量小幅度,多次調節,不要一步到位,避免人為波動,而造成反應器內構件損壞,從而引發跑劑;
(3)加強對循環壓縮機的管理,定期切換試機,保證備用機處于良好狀態,另外將運行機盡量切換到比較穩定的電路上,防止裝置發生晃停電時,造成循環氫大幅波動,從而引發跑劑
通常情況下,油田注水系統的效率分為電動機效率、注水泵平均運行效率以及管網效率三個部分。其中電動機效率指的是對注水泵電動機消耗能量的描述;而注水泵平均運行效率則是用來對注水泵消耗能量的描述;管網效率則是對管網的摩阻損失進行描述。正因為油田注水效率由這三大部分組成,決定了確定油田注水系統提升措施上也應從提高注水設備效率與調節注水系統參數入手來實現油田注水系統效率的提高。從提高注水設備效率的層面來看,需要加強對電機、泵以及管網等各個環節的優化。電機應用的優化主要指的是應結合油田的實際情況,確定合理節能高效的電機。泵的優化則指的是通過注水泵的優化來提高泵效率。管網的優化主要是指通過合理的布局來降低管網摩擦所導致的損失,合理確定注水管的管徑,降低對能源的消耗。從調節注水系統參數的層面來看,主要是進行調節注水速度與節流來促進油田注水系統效率的提高。
在油田注水系統中,可視化技術的應用策略應包括以下內容:
1油田注水系統可視化程序的應用。可視化技術的應用需要油田注水系統可視化程序的支持。該程序是以注水系統能量平衡的數學模型、注水系統效率、注水系統能耗及注水系統的水力參數數值進行計算基礎上,運用計算機編程技術編寫油田注水系統可視化程序。該程序的基本功能是將油田注水站站內數據信息輸入到系統中,進而實現油田注水站站內數據以及注水系統整體運行的可視化,同時還通過將連接數據信息、坐標數據信息以及站外數據信息的輸入,實現了油田注水系統中注水網系統的可視化。油田注水系統可視化程序的基本操作主要包括數據信息輸入、泵機組能耗分析、整個系統能耗分析、管線壓力損失計算以及顯示超過經濟流速管線等等。
2油田注水系統可視化技術的應用流程。油田注水系統可視化的應用流程主要為以下幾個步驟:
流程一:通過物質守恒原理與流體力學理論的應用,建立了油田注水系統效率與能耗的數學模型。
流程二:在確定出油田注水管網系統數學模型以及計算方法的基礎上,以模塊為基礎構建了油田注水系統流程圖,進而建立注水系統數據庫。
流程三:對油田注水效率、能好以及注水系統水力參數進行計算的基礎上,應用相應的計算機應用技術,編寫油田注水系統可視化程序。流程四:通過油田注釋系統可視化程序的運用來進行油田注水系統注入動態以及可視化術分析,進而確定具體的油田注水系統管理的節能措施。
總之,伴隨著可視化技術的發展,可視化技術在包括油田注水系統等在內的石油行業中的應用已經成了發展的必然趨勢。因而,有必要結合油田的實際情況,不斷的優化可視化技術在油田注水系統中的應用,進而促進整個石油行業的快速發展。
針對沉沒度所展開的相應分析,是實時抽油井沉沒度設計的必要條件。通常來看,當油井沉沒度在六百米以上的時候,其沉沒度平均值則為1385米左右,就碳酸巖油藏很深的油井而言,需充分考慮產能估計不確定性,為了減少因為加深泵掛導致檢泵的維修費用,則需在設計中將沉沒度加大,在此需要注意的是,實際的沉沒度設計值若是太大的話,不但不能促進泵效的提升,有些時候甚會制約泵效,添加不必要的麻煩。因此,對沉沒度必須進行合理的分析。
防沙式稠油泵采油工藝
結構:其主要是由抽稠結構以及泵筒、環空沉砂結構所組成的。其相關特征為,泵筒作為一個整體性鋼筒,通過運用雙通過接頭而將其固定在泵設備的中間位置,以便拆卸;對于環空沉砂結構來說,其主要是通過泵筒以及外套所形成的環空以及泵下方位置的沉砂尾裝置實現連接的,構成了相應額沉砂通道,將絲堵接于沉砂管的底部位置,則會組成一個沉砂口袋,這樣做是為了預防泵停運的時候出現砂卡情況。對于抽稠結構的設計,利用反饋長柱塞使泵在向下運動時產生壓力,避免產生因為油稠造成的光桿下行困難。工作原理:在機器上行的時候,關閉下柱塞的進油閥開關,處于泵筒位置的原有油井液體會伴隨著不斷減小的腔室而導致壓力的逐漸增加,使得液體將反饋長柱塞的排油閥打開,然后排送上面的油筒內,這樣排油的任務就完成了;下行時,排油閥被關閉,進油閥打開,井內的液體進入到泵筒的除油腔室中,一次進油過程完成,這樣一次次的循環,將井內的所有液體都排到地面上。
螺桿泵采油工藝
地面驅動系統:電機、減速器、電控箱、皮帶輪、光纖密封器、大四通、機架等。泵的井下部分:抽油桿、轉子、接頭、油管、導向頭、尾管、定子等。工作原理:螺桿泵駐主要由井下的螺桿泵和處于地面位置上的驅動裝置所構成的。電控箱把電流傳送到電機位置,然后通過皮帶傳動作用把所產生的動力傳遞給減速箱的輸入軸,為輸入軸則會經過卡瓦實現旋轉動力向抽油桿以及轉子旋轉的有效傳送。井下的螺桿泵是由轉子以及定子所構成的,在二者之間易形成多個有著一定密閉性的空腔,當轉子在定子中進行轉動時,空腔則會從一端移另一端,這時候液體就會被提送到地面上。
本文主要針對兩種較為常見的采油工藝進行了合理論述,另外,采油技術還包含有干泵采油技術以及水力噴射采油技術等等方面。在所有的工藝技術中,存在著很多相同之處,比如說對某些參數值,某些依據以及相應的技術規范等等,可是它們的核心內容還是存在很大不同的,所以,要針對具體情況進行具體分析,伴隨著科學技術的更新與發展,機械采油工藝正朝著信息化、全面化的方向發展,技術的使用范圍再局限于生產工作中,停產后的恢復生產也得到應用。
每一個美學體系都有一定的結構和功能,在形成美和藝術的系統各要素的結構關系上不同的認識,也就形成不同的美學體系,并發揮著不同的功能”王丕先生油畫作品所體現出的色彩美,也是其作品的一大顯著特色。作品中的橙、紅色與藍、紫色冷暖互補,以此色調為基點,構成了畫面色彩的主基調。畫家非常癡迷于色彩表現中的微妙差異,經過調配后的豐富的色彩變化,雖然冷色降低了明度,但巧妙色彩純度的運用,體現出王丕先生對油畫色彩的敏感度及非常扎實的色彩表現技巧。尤其是畫面局部的顏色增強了色彩審美的愉悅感和表現力,使畫面更增強了色彩和諧及融合的美感,展示出一種新的視覺體驗和審美追求。
這些都需要畫家對主題有一個全面的理解,對物象的色彩造型有一個深刻的把握,對色彩的主觀指向有一個獨到的掌控,可以說“畫中的色彩就是畫家對生活的熱情,保持這種熱情對于一個畫家來說是非常重要的”。王丕先生在這些方面都有自己的認識和理解。如油畫作品《日出日落》,畫面冷暖的對比,突出了石油工人高大的形象,尤其是受光面的暖色和背光面的冷色,更加重了人物形象的厚重感,作品色彩既單純(兩個色塊的對比),又感到色彩豐富(背光部分豐富的色彩變化)。此外,色彩的斑駁感,形成了*的肌理效果。肌理的巧妙運用,增強了物象體積的厚重感,豐富了油畫寫實語言的多重性表現,既符合石油工人的工作特點,又對金屬藝術表現有獨到的處理效果,體現出平凡事物背后所蘊含的精神力量和那種恢弘的氣勢,凸顯了人物背后那種永恒的生命狀態,讓平凡的石油工人,具有了*的魅力,深化了主題的內涵。
二、主題寓意美
工業題材美術中的石油主題繪畫在20世紀70年代,曾經是炙手可熱的題材表達方式。當時,在中央“工業學大慶”的號召下,畫家接踵而來,創作了大量作品,其中,多幅作品已在美術史中占有了一席之地。改革開放以后,由于對歷史的反思和對社會現實的關注,油畫創作相繼出現了鄉土繪畫、學院派繪畫、新生代繪畫。可以說,繪畫主題經歷了由農村向城市過渡,并不斷地在城鄉之間徘徊。或許是石油工業題材的熱度已過,這期間未見較為的作品,使這一題材的表現呈現出相對空白的狀態。
現在,當我們面對王丕先生的石油題材作品時,已能明確地感到,他就是*這個空白之人。當他將藝術視角投向石油美術工業題材,促進了主題的拓展,并沒有延續前人對英雄式人物的形象塑造,也沒有大動勢、激烈的工作場面的描繪,轉而表現人物的靜止狀態,讓主題越發的寧靜深遠,意味深長。王丕先生這一*的藝術視角的掘取,讓觀者的視覺感受又有了新的認知,從而形成作品的寓意表達美。先,王丕先生將作品人物表現,定格在傍晚夕陽這個時間點上進行表達,紅霞余輝,照射在石油工人的臉上、身上,形成了強烈的明暗對比,大面積的投影,讓畫面更加深邃、渾厚和濃重。這樣的主題表達,使觀者愈發覺得石油工人工作性質的特殊性。他們野外宿營,讓人們聯想到他們的家庭、妻子、兒女,這種舍棄小家為大家,為了工作的無私奉獻精神,讓人浮想聯翩,倍加感動。
其次,王丕先生表現的地域為大慶油田,一望無際的荒原,筆直的地平線,空曠平坦的黑土地,若從空中來看,那井隊只是大地上的一個“點”,孤零零的,從某種角度也反映出石油工人內心的孤獨,工作的單調,更看出他們在這樣的工作環境下,那種樂觀堅強的心態。再次,王丕先生將人物與金屬并列式的對比,更加體現出石油工人那種鋼鐵般的意志,仿佛又聽到了“石油工人一聲吼,地球也要抖三抖”的豪言壯語,又感受到了“北風當電扇,大雪當炒面”的豪邁氣概。這些,從形態美中深化出的寓意美,更加強化了主題的藝術表達,讓作品更加感人。王丕先生以石油題材為主體的油畫創作,豐富了油畫主題表達和技法表現,體現出在眾多的現實主義情懷的意趣傳達中,所展示的個性化的藝術語言和*的藝術面目,更多的是融合了現代人的視覺審美經驗,運用自己獨到的藝術眼光,生活中挖掘美、發現美、表現美,不斷地給觀者以新的視覺張力,以此來感染人,鼓舞人。所以說,應該站在一個新的高度去審視王丕先生的作品,體驗他在油畫表達方面既堅守又開拓的過程中所闖出來的一條新路。
方法和模型成熟,有相關數據和資料支持,可信度較高,能將評價過程中的不確定性控制在可接受范圍內。所選用的評價模型和數據是開展健康影響評價的關鍵,由于技術原因,所有的健康評價模型都處在不斷完善的階段,評價所需的基礎數據和監測方法也在不斷發展。健康危險度評價方法初由美國國家科學院于1983年提出,后經多年的發展和完善,該方法已被中國、日本、法國等國家和組織所采用,并制定了相應的規范和參數手冊。目前,健康危險度評價方法已經積累了豐富的使用經驗和基礎數據,已存在的模型和方法進一步完善,新的技術和模型被不斷引入,為方法的發展提供了良好的條件。健康危險度評價方法的基本程序包括危害鑒定、暴露評價、劑量—反應關系評價和危險度特征分析四部分。危害鑒定屬于定性危害評價,通過搜集流行病學資料、毒理學資料和實驗研究的新成果,對環境暴露是否對人群健康產生危害作出科學的判定。暴露評價是危險度評價的關鍵步驟,在本環節需要確定易感人群、有害暴露因素、暴露劑量、暴露持續時間、暴露頻率、暴露途徑等暴露因子,為風險評估提供定量依據。劑量—反應評價是危險度評價的核心步驟,目的是確定暴露人群中健康危害效應的發生率與暴露水平之間的定量關系。危險度特征分析是危險度評價的后步驟,它通過綜合前面三個階段所獲得的數據,對不同暴露環境下可能產生的健康危害的發生概率和發生強度進行估算,是環境健康管理的一步。
(2)有大量研究和實踐經驗,已形成相對固定的評價模式,相關機構正式出版過使用指南和技術標準。不同組織和機構所公布的健康影響評價模式都包括篩選、確定范圍、風險評價、決策、實施五個環節,但不同的健康評價程序在具體操作順序和評價側重點方面存在一定的差異,如Bielefeld法對健康影響預測的前期分析過程要求較為嚴格,要求從項目、社區、人口、環境背景值、額外污染等方面進行分析;美國毒性物質與疾病登記署(ATSDR)采用的健康影響評價程序以暴露評價、健康損害效應評價、健康干預為重點,將公眾參與貫穿于整個評價過程中。ATSDR健康影響評價程序要求評價人員根據項目的實際情況選定操作步驟,形成了多向網絡化的評價流程,突出了公眾參與的重要性。在歐洲使用較多的是Merseyside評價模式,健康影響評價協會在2001年出版的《TheMerseysideGuidelineforHealthImpactAssessment》對該方法進行了詳細描述。
(3)方法的可接受性和可操作性強,所需投入的人力、物力、財力適當,便于推廣。健康影響評價涉及領域廣,專業性強,但現階段還面臨著專業人員嚴重匱乏的問題,因此需要在評價工作開展之前對評價工作者進行集中培訓,使其了解評價的目的、流程以及具體使用到的工具、方法和模型。這就要求評價流程相對簡化,可操作性強;評價方法和模型易于理解,可接受性強。安全劑量法、致癌強度系數法等評價方法技術,可以對有閾和無閾化學物質進行定量評價,但是由于評價過程技術復雜,不便于普通評價工作者掌握,所以不適合在建設項目的健康影響評價中采用。健康危險度評價方法技術成熟,應用較為廣泛,但是其評價過程需要大量的基礎數據,而在公共衛生建設落后的地區往往存在健康基礎監測數據缺乏或不準確的問題,會對評價結果的可靠性產生嚴重影響。公共會議、Delphi法、焦點小組討論、利益相關者訪談等方法在健康影響評價中使用較多,方法易于接受,便于實踐操作,但需要對使用過程進行嚴格控制。發展中國家開展健康影響評價使用更多的是一種快速評價工具,該工具基于一種健康醫學模式,認為對健康產生影響的因素主要有五個,即傳染性疾病、非傳染性疾病、營養、損傷和心理問題。通過分析建設項目對周邊的生物環境、化學物理環境、心理環境、經濟狀況、公共服務等產生的潛在影響,預測由此造成的人群健康損害風險,提出相應的預防、減緩和應急措施。目前,亞洲發展銀行、世界銀行等一些發展組織已經制定了這類評價方法的準則,亞洲、非洲的部分國家和地區也在城市污水回用、大型石化項目建設等領域進行了使用。
(4)綜合考慮具體評價項目的現場情況和評價目的。除本身的因素外,評價方法和評價模型的選擇還受到現場狀況和評價目的的影響。項目所在國家或地區的環境健康法規、居民健康意識、公共衛生發展水平、經濟發展水平等因素會對健康評價工作的開展產生影響,不同國家或地區對健康影響因素的界定差異也會導致評價工作的側重點有所不同。如英國在健康影響評價中要考慮的因素包括生物因素、產前暴露、個人行為和方式、心理環境、物理化學環境、公共服務、公共政策等,對軀體損害以外的健康危害行為較為重視,而在健康意識相對薄弱、公共衛生建設較為落后的地區則相對忽略了心理和社會適應性方面的健康損害,關注點集中在軀體健康損害上。
2環境健康影響評價的有效性分析
不確定性貫穿于健康影響評價的全過程中,為保證評價結果的有效性,需要對其進行有效性分析,明確評價過程中不確定性的來源、性質以及傳播,對其進行定量或定性的分析,并根據分析結果采取相應的減緩措施。
2.1來源與識別
健康影響評價中的不確定性產生于評價過程的各個環節,主要分為三類。
①情景不確定性。其包括對人群信息、暴露環境等的不準確或不完整的描述。
②模型不確定性。由于數學模型是通過理論和試驗分析、對真實情況簡化后得到的數學關系,而實際情況則會受到各種因素的影響,因此會存在一定的差異。
③參數不確定性。由于在認識水平、測量方法、測量工具等方面還存在不足,參數的確定還存在不性,不確定性的傳播也會使誤差進一步加大。從整個健康影響評價過程來看,不確定性主要產生在健康損害效應評價、暴露評價和劑量—反應評價三個環節。在健康損害效應評價中,健康異常不能被及時識別、健康損害程度的鑒定不準確等是產生不確定性的主要原因。暴露評價涉及范圍廣,暴露情景多樣,污染物攝入途徑復雜,加之基礎研究范圍的限制,很難給出完整、準確的評估信息。暴露評價中的不確定性主要體現在基礎數據不準確或不完整、監測過程中的誤差、各種估算方程本身的缺陷等。流行病學資料的搜集、由高劑量向低劑量的外推、由動物劑量向人體劑量的外推等都是劑量—反應評價中不確定性的主要來源。
2.2不確定性分析
在健康影響評價中,不確定性分析主要包括兩部分,一是利用參數不確定性分析對評價結果進行評估,二是利用敏感性分析和變異性分析對數學模型中各變量在結果中的相對貢獻程度進行評估。參數的不確定性分析分為定量分析和定性分析兩種,主要方法有蒙特卡羅方法、泰勒簡化方法、概率樹方法、模糊集理論方法等。蒙特卡羅法以概率模型為基礎,利用隨機數對不確定性參數產生的各種結果進行模擬,并通過概率分布的形式進行表示,是一種定量評價方法。許多研究表明,MCA的分析結果存在合理性,通過MCA分析可以使評價結果的可信度得到增加。模糊集理論方法利用隸屬度來表示結果的可能性,是定性分析方法。Shakhawat等人利用模糊評價模型對石油和天然氣開采廢水中的天然放射性物質的人體健康風險進行了評價,取得了較好的評價效果。敏感性分析用于評估模型輸入變量對輸出結果貢獻的相對大小,可以對評價過程中的關鍵因子進行篩選;變異性分析用于對關鍵因子變化范圍的評估。
3結論
(1)健康影響評價作為環境影響評價在環境污染和社會風險預測上的延伸,在預防和控制環境污染對人群健康造成的潛在威脅方面具有積極作用。石油工業屬于高危行業,對環境和人群健康存在較大威脅,因此有必要在開展建設項目環境影響評價的同時開展健康影響評價。
(2)在開展健康影響評價時,應綜合建設項目的現場情況和評價目的,優先考慮和選擇有數據和實例支撐、方法固定、可信度高、易于接受的評價方法和評價模型。
(3)不確定性存在于健康影響評價的全過程,為確保評價結果的有效性,需要對評價過程中的不確定性進行識別,并進行定量或定性分析。